Slévárna investičního lití | Písková slévárna z Číny

Odlitky z nerezové oceli, odlitky ze šedé litiny, odlitky z tvárné litiny

Tepelně odolné ocelové odlitky procesem investičního lití

Krátký popis:

Materiál odlitku: Tepelně odolná litá ocel

Proces odlévání:Investiční lití

Použití: Podmínky vysoké teploty

Tepelné zpracování: Pevný roztok

 

OEM zakázkové ocelové odlitky z tepelně odolné lité oceli litím do ztraceného vosku. K dispozici je CNC obrábění, tepelné zpracování a povrchová úprava.


Detail produktu

Štítky produktu

Žáruvzdorná ocel označuje ocel s odolností proti oxidaci při vysokých teplotách a pevností při vysokých teplotách. Odolnost proti oxidaci při vysokých teplotách je důležitou podmínkou pro zajištění toho, aby obrobek pracoval dlouhou dobu při vysoké teplotě. V oxidačním prostředí, jako je vzduch o vysoké teplotě, kyslík chemicky reaguje s ocelovým povrchem a vytváří různé vrstvy oxidu železa. Vrstva oxidu je velmi volná, ztrácí původní vlastnosti oceli a snadno odpadává. Aby se zlepšila odolnost oceli proti oxidaci při vysokých teplotách, přidávají se do oceli legující prvky, které mění strukturu oxidu. Běžně používané legující prvky jsou chrom, nikl, chrom, křemík, hliník a tak dále. Odolnost oceli proti oxidaci při vysokých teplotách souvisí pouze s chemickým složením.

Pevnost při vysoké teplotě označuje schopnost oceli odolávat mechanickému zatížení po dlouhou dobu při vysokých teplotách. Existují dva hlavní účinky oceli při mechanickém zatížení při vysoké teplotě. Jedním z nich je měknutí, to znamená, že pevnost klesá s rostoucí teplotou. Druhým je tečení, to znamená, že při působení konstantního napětí se velikost plastické deformace s časem pomalu zvyšuje. Plastická deformace oceli při vysoké teplotě je způsobena intragranulárním skluzem a skluzem na hranicích zrn. Ke zlepšení pevnosti oceli za vysokých teplot se obvykle používají metody legování. To znamená, že se do oceli přidávají legující prvky, aby se zlepšila vazebná síla mezi atomy a vytvořila se příznivá struktura. Přidáním chrómu, molybdenu, wolframu, vanadu, titanu atd. lze zpevnit ocelovou matrici, zvýšit teplotu rekrystalizace a také mohou tvořit karbidy zpevňující fáze nebo intermetalické sloučeniny, jako je Cr23C6, VC, TiC atd. Tyto zpevňovací fáze jsou stabilní při vysokých teplotách, nerozpouštějí se, neagregují při růstu a zachovávají si svou tvrdost. Nikl se přidává hlavně pro získáníaustenit. Atomy v austenitu jsou uspořádány těsněji než ferit, vazebná síla mezi atomy je silnější a difúze atomů je obtížnější. Proto je pevnost austenitu za vysokých teplot lepší. Je vidět, že pevnost žáruvzdorné oceli za vysokých teplot nesouvisí pouze s chemickým složením, ale souvisí také s mikrostrukturou.

Vysoce legovaná žáruvzdornáocelové odlitkyjsou široce používány v případech, kdy pracovní teplota přesahuje 650 ℃. Žáruvzdorné ocelové odlitky se týkají oceli, která pracuje při vysokých teplotách. Vývoj žáruvzdorných ocelových odlitků úzce souvisí s technologickým pokrokem různých průmyslových odvětví, jako jsou elektrárny, kotle, plynové turbíny, spalovací motory a letecké motory. Vzhledem k různým teplotám a namáháním používaným různými stroji a zařízeními a také různým prostředím se liší i druhy použité oceli.

 

Ekvivalentní třída nerezové oceli

SKUPINY AISI W-stoff RÁMUS BS SS AFNOR UNE / IHA JIS UNI
Martenzitická a feritická nerezová ocel 420 C 1,4034 X43Cr16            
440 B/1 1,4112 X90 Cr Mo V18            
- 1,2083 X42 Cr 13 - 2314 Z 40 C 14 F.5263 SUS 420 J1 -
403 1,4000 X6Cr13 403 S 17 2301 Z 6 C 13 F.3110 SUS 403 X6Cr13
(410S) 1,4001 X7 Cr 14 (403 S17) 2301 Z 8 C 13 F.3110 SUS 410 S X6Cr13
405 1,4002 X6 CrAl 13 405 S 17 - Z 8 CA 12 F.3111 SUS 405 X6 CrAl 13
416 1,4005 X12 CrS 13 416 S 21 2380 Z 11 CF 13 F.3411 SUS 416 X12CrS13
410 1,4006 X 10 Cr 13 410 S21 2302 Z 10 C 14 F.3401 SUS 410 X12Cr13
430 1,4016 X6 Cr 17 430 S 17 2320 Z 8 C 17 F.3113 SUS 430 X8Cr17
420 1,4021 X20 Cr 13 420 S 37 2303 Z 20 C 13 F.3402 SUS 420 J1 X20Cr13
420F 1,4028 X30 Cr 13 420 S 45 (2304) Z 30 C 13 F.3403 SUS 420 J2 X30Cr13
(420) 1,4031 X39Cr13 420 S 45 (2304) Z 40 C 14 F.3404 (SUS 420 J1) -
431 1,4057 X20 CrNi 17 2 431 S 29 2321 Z 15 CNi 16.02 F.3427 SUS 431 X16CrNi16
430F 1,4104 X12 CrMoS 17 - 2383 Z 10 CF 17 F.3117 SUS 430 F X10CrS17
434 1,4113 X6 CrMo 17 434 S 17 2325 Z 8 CD 17.01 - SUS 434 X8CrMo17
430 Ti 1,4510 X6 CrTi 17 - - Z 4 ČT 17 - SUS 430 LX X6CrTi17
409 1,4512 X5 CrTi 12 409 S 17 - Z 6 CT 12 - SUH 409 X6CrTi12
Austenitická nerezová ocel 304 1,4301 X5 CrNi 18 9 304 S 15 2332 Z 6 CN 18.09 F.3551 SUS 304 X5CrNi18 10
305 1,4303 X5 CrNi 18 12 305 S 19 - Z 8 KN 18.12 - SUS 305 X8CrNi19 10
303 1,4305 X12 CrNiS 18 8 303 S 21 2346 Z 10 CNF 18.09 F.3508 SUS 303 X10CrNiS 18 09
304 l 1,4306 X2 CrNiS 18 9 304 S 12 2352 Z 2 KN 18.10 F.3503 SUS 304L X2CrNi18 11
301 1,4310 X12 CrNi 17 7 - 2331 Z 12 KN 17.07 F.3517 SUS 301 X12CrNi17 07
304 1,4350 X5 CrNi 18 9 304 S 31 2332 Z 6 CN 18.09 F.3551 SUS 304 X5CrNi18 10
304 1,4350 X5 CrNi 18 9 304 S 31 2333 Z 6 CN 18.09 F.3551 SUS 304 X5CrNi18 10
304 LN 1,4311 X2 CrNiN 18 10 304 S 62 2371 Z 2 KN 18.10 - SUS 304 LN -
316 1,4401 X5 CrNiMo 18 10 316 S 16 2347 Z 6 CND 17.11 F.3543 SUS 316 X5CrNiMo17 12
316L 1,4404 - 316 S 13/12/14/22/24 2348 Z 2 CND 17.13   SUS316L X2CrNiMo17 12
316 LN 1,4429 X2 CrNiMoN 18 13 - 2375 Z 2 CND 17.13 - SUS 316 LN -
316L 1,4435 X2 CrNiMo 18 12 316 S 13/12/14/22/24 2353 Z 2 CND 17.13 - SUS316L X2CrNiMo17 12
316 1,4436 - 316 S 33 2343 Z 6 CND18-12-03 - - X8CrNiMo 17 13
317L 1,4438 X2 CrNiMo 18 16 317 S 12 2367 Z 2 CND 19.15 - SUS 317 l X2CrNiMo18 16
329 1,4460 X3 CrNiMoN 27 5 2 - 2324 Z5 CND 27.05.Az F.3309 SUS 329 J1 -
321 1,4541 X10 CrNiTi 18 9 321 S 12 2337 Z 6 CND 18.10 F.3553 SUS 321 X6CrNiTi18 11
347 1,4550 X10 CrNiNb 18 9 347 S 17 2338 Z 6 CNNb 18.10 F.3552 SUS 347 X6CrNiNb18 11
316Ti 1,4571 X10 CrNiMoTi 18 10 320 S 17 2350 Z 6 ČNDT 17.12 F.3535 - X6CrNiMoTi 17 12
309 1,4828 X15 CrNiSi 20 12 309 S 24 - Z 15 CNS 20.12 - SUH 309 X16 CrNi 24 14
330 1,4864 X12 NiCrSi 36 16 - - Z 12 NCS 35.16 - SUH 330 -
Duplex z nerezové oceli S32750 1,4410 X 2 CrNiMoN 25 7 4 - 2328 Z3 CND 25,06 Az - - -
S31500 1,4417 X 2 CrNiMoSi 19 5 - 2376 Z2 CND 18.05.03 - - -
S31803 1,4462 X 2 CrNiMoN 22 5 3 - 2377 Z 3 CND 22,05 (Az) - - -
S32760 1,4501 X 3 CrNiMoN 25 7 - - Z 3 CND 25,06 Az - - -
630 1,4542 X5CrNiCNb16-4 - - - - - -
A564/630 - - - - - - - -

 

Normy žáruvzdorné lité oceli v různých zemích
1) Čínský standard
GB/T 8492-2002 „Technické podmínky pro odlitky žáruvzdorné oceli“ specifikuje jakosti a mechanické vlastnosti různých žáruvzdorných ocelí na odlitky při pokojové teplotě.
2) Evropská norma
Normy EN 10295-2002 na žáruvzdornou ocel na litou ocel zahrnují austenitické žáruvzdorné nerezové oceli, feritické žáruvzdorné nerezové oceli a austeniticko-feritické duplexní žáruvzdorné nerezové oceli, stejně jako slitiny na bázi niklu a slitiny na bázi kobaltu.
3) Americké normy
Chemické složení specifikované v ANSI/ASTM 297-2008 „Všeobecné průmyslové železo-chromové, železo-chrom-niklové tepelně odolné ocelové odlitky“ je základem pro přijetí a zkouška mechanického výkonu se provádí pouze tehdy, když to kupující požaduje na adrese čas objednání. Další americké normy zahrnující žáruvzdornou litou ocel zahrnují ASTM A447/A447M-2003 a ASTM A560/560M-2005.
4) Německá norma
V DIN 17465 "Technické podmínky pro odlitky žáruvzdorné oceli" jsou samostatně specifikovány chemické složení, mechanické vlastnosti při pokojové teplotě a vysokoteplotní mechanické vlastnosti různých jakostních žáruvzdorných ocelí.
5) Japonský standard
Třídy v JISG5122-2003 "Tepelně odolné ocelové odlitky" jsou v zásadě stejné jako americká norma ASTM.
6) Ruská norma
V GOST 977-1988 je specifikováno 19 žáruvzdorných ocelí na lití, včetně žáruvzdorných ocelí se středním a vysokým obsahem chrómu.

Vliv chemického složení na životnost žáruvzdorné oceli
Existuje celá řada chemických prvků, které mohou ovlivnit životnost žáruvzdorné oceli. Tyto účinky se projevují ve zvýšení stability struktury, zabránění oxidaci, tvorbě a stabilizaci austenitu a zabránění korozi. Například prvky vzácných zemin, které jsou stopovými prvky v žáruvzdorné oceli, mohou výrazně zlepšit odolnost oceli proti oxidaci a změnit termoplasticitu. Základní materiály žáruvzdorné oceli a slitin obecně volí kovy a slitiny s relativně vysokým bodem tání, vysokou samodifúzní aktivační energií nebo nízkou energií vrstvení. Různé žáruvzdorné oceli a vysokoteplotní slitiny mají velmi vysoké požadavky na proces tavení, protože přítomnost vměstků nebo určitých metalurgických defektů v oceli sníží mez pevnosti materiálu.

Vliv vyspělé technologie jako je roztoková úprava na životnost žáruvzdorné oceli
U kovových materiálů ovlivní použití různých procesů tepelného zpracování strukturu a velikost zrna, čímž se změní stupeň obtížnosti tepelné aktivace. Při analýze porušení odlitku existuje mnoho faktorů, které vedou k porušení, především tepelná únava vede k iniciaci a rozvoji trhlin. V souladu s tím existuje řada faktorů, které ovlivňují iniciaci a šíření trhlin. Mezi nimi je extrémně důležitý obsah síry, protože praskliny se většinou vyvíjejí podél sulfidů. Obsah síry je ovlivněn kvalitou surovin a jejich tavením. U odlitků, které pracují pod ochrannou atmosférou vodíku, pokud je ve vodíku obsažen sirovodík, dojde k síření odlitků. Za druhé, přiměřenost úpravy roztokem ovlivní pevnost a houževnatost odlitku.

 


  • Předchozí:
  • Další: